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鈣鈉雙堿法脫硫工藝，簡(jiǎn)稱(chēng)雙堿法。該法主要是脫除氣體中的SO2氣體。適用于鍋爐煙氣、焦爐氣、鍋爐生產(chǎn)廢氣等的脫硫。 一、工藝特點(diǎn)  鈣鈉雙堿法是先用鈉堿性吸收液進(jìn)行煙氣脫硫，然后再用石灰粉再生脫硫液，由于整個(gè)反應過(guò)程是液氣相之間進(jìn)行，避免了系統結垢問(wèn)題，而且吸收速率高，液氣比低，吸收劑利用率高，投資費用省，運行成本低。1、以NaOH(Na2CO3)脫硫，脫硫液中主要為NaOH(Na2CO3)水溶液，在循環(huán)過(guò)程中對水泵、管道、設備緩解腐蝕、沖刷及堵塞，便于設備運行和維護。2、鈉基吸收液對SO2反應速度快，故有較小的液氣比，達到較高的脫硫效率，一般≥90%。3、脫硫劑的再生及脫硫沉淀均發(fā)生于塔體避免塔內堵塞和磨損，提高了運行的可靠性，降低了運行成本。4、以空塔噴淋為脫硫塔結構，運行可靠性高，事故發(fā)生率小，塔阻力低，△P≤600Pa。 二、工藝原理  1、反應原理SO2吸收反應：Na2CO3＋SO2→Na2SO3＋CO2↑吸收劑再生反應：CaO＋H2O→Ca(OH) 2Ca(OH) 2＋Na2SO3＋H2O→2NaOH＋CaSO3＋H2O2、工藝流程采用鍛鋼爐的煙氣經(jīng)換熱降溫***≤200℃，經(jīng)煙道從塔底進(jìn)入脫硫塔。在脫硫塔內布置若干層數十支噴嘴，噴出細微液滴霧化均布于脫硫塔溶積內，煙氣與噴淋脫硫液進(jìn)行充分汽液混合接觸，使煙氣中SO2和灰塵被脫硫液充分吸收、反應，達到脫塵除SO2的目的。經(jīng)脫硫洗滌后的凈煙氣經(jīng)塔頂除霧器脫水，經(jīng)脫硫塔上部進(jìn)入煙囪排入大氣。脫硫循環(huán)液經(jīng)塔內氣液接觸除SO2后，經(jīng)塔底管道流入沉淀池在此將灰塵沉淀下來(lái)，清液經(jīng)上部溢進(jìn)入反應再生池，在池內與石灰乳液制備槽引來(lái)的石灰乳進(jìn)行再生反應，再生液流入泵前循環(huán)槽補入Na2CO3，由泵打入脫硫塔頂脫除SO2循環(huán)使用。其中再生產(chǎn)出的CaSO3及煙氣中過(guò)剩氧生成的CaSO4于沉淀池中沉淀分離。 三、工藝優(yōu)勢  1、煙氣系統來(lái)自鍛鋼煙氣經(jīng)煙道引風(fēng)機直接進(jìn)入脫硫塔。脫硫塔以空塔噴淋結構。設計空速?。?.0m/s），塔壓力降?。ā?00Pa），脫硫集中除塵、脫硫、排煙氣于一體，煙氣升***塔頂進(jìn)入煙囪排入大氣。脫硫塔制作完畢噴砂處理后，環(huán)氧樹(shù)脂防腐6遍，塔內部件主要是噴嘴和防霧器，均為304不銹鋼材質(zhì)。當脫硫泵出現故障時(shí)，脫硫暫停反應，煙氣可通過(guò)煙囪排入大氣。2、脫硫塔SO2吸收系統煙氣進(jìn)入脫硫塔向上升起與向下噴淋的脫硫塔以逆流式洗滌，氣液充分接觸吸收SO2。脫硫塔采用噴嘴式空塔噴淋，由于噴嘴的霧化作用，***成無(wú)數小直徑的液滴，其總表面積增大數千倍，使氣液得以充分接觸，氣液相接觸面積越大，兩相傳質(zhì)熱反應，效率越高。因此化工生產(chǎn)中諸多單元操作中多采用噴淋塔結構，起到高效、節能、造價(jià)低等優(yōu)點(diǎn)。脫硫塔內堿液霧化吸收SO2及粉塵，生成Na2SO3，同時(shí)消耗了NaOH和Na2SO3。脫硫液排出塔外進(jìn)入再生池與Ca(OH) 2反應，再生出鈉離子并補入Na2SO3（或NaOH），經(jīng)循環(huán)脫硫泵打入脫硫循環(huán)吸收SO2。在脫硫塔頂部裝有除霧器，經(jīng)除霧器折流板碰沖作用，煙氣攜帶的煙塵和其他水滴、固體顆粒被除霧器捕獲分離。除霧器設置定期沖洗裝置，防止除霧器堵塞。3、脫硫產(chǎn)物處理脫硫產(chǎn)物***終是石膏漿，具體為CaSO3、CaSO4還有部分被氧化的Na2SO4及粉塵。有潛水泥漿泵從沉淀池排出處理好，經(jīng)自然蒸發(fā)晾干。由于石膏漿中含有固體雜質(zhì)，影響石膏的質(zhì)量，所以一般以?huà)仐壏楦?。排出沉淀池漿液可經(jīng)水力旋流器，稠厚器增濃提固后，再排***渣場(chǎng)處理。4、關(guān)于二次污染的解決以鈉鈣雙堿法煙氣脫硫可解決單一納堿脫硫的二次污染問(wèn)題。鈉鈣雙堿法是以納堿吸收SO2,其產(chǎn)物用石灰乳再生出納堿繼續使用，因鈉鈣雙堿法能節省堿耗，又杜絕二次污染問(wèn)題。有少量的Na2SO4不能夠再生被帶入石膏漿液中，經(jīng)固液分離，分離的固體殘渣進(jìn)行回收堆放再做他用。溶液流回再生池繼續使用，因此不會(huì )產(chǎn)生二次污染。5、方案的特點(diǎn)以NaOH(Na2CO3)脫硫，脫硫液中主要為NaOH(Na2CO3)水溶液，在循環(huán)過(guò)程中對水泵、管道、設備緩解腐蝕、沖刷及堵塞，便于設備運行和維護。鈉基吸收液對SO2反應速度快，故有較小的液氣比，達到較高的脫硫效率，一般≥90%。脫硫劑的再生及脫硫沉淀均發(fā)生于塔體避免塔內堵塞和磨損，提高了運行的可靠性，降低了運行成本。以空塔噴淋為脫硫塔結構，運行可靠性高，事故發(fā)生率小，塔阻力低，△P≤600Pa。6、吸收SO2效率及主要影響因素PH值：PH值高，SO2吸收速率大，脫硫效率高，同時(shí)PH值高，結垢幾率小，避免吸收劑表面純化。溫度：溫度低有利于氣液傳質(zhì)，溶解SO2，但溫度低影響反應速度，所以脫硫劑的溫度不是一個(gè)獨立的不變因素，取決于進(jìn)氣的煙氣溫度。石灰粒度及純度：要求石灰純度≥95%，粒度控制Pc200~300目?jì)?。液漿濃度：控制在10~15%。

隨著(zhù)環(huán)境保護意識的逐漸增強，人們對青山綠水的希望更為迫切，村鎮農村污水處理設備作為環(huán)境治理的其中一環(huán)，對水質(zhì)環(huán)境起著(zhù)重要作用。根據近些年來(lái)部分地區村鎮農村污水處理設備的經(jīng)驗來(lái)看，國內多數縣鎮村對農村污水治理設施還沒(méi)有一個(gè)清醒的認識，對于污水治理設施的投資造價(jià)、運營(yíng)維護費用和管理制度等都沒(méi)有準確的了解。1.村鎮農村污水處理設備總價(jià)低，人均造價(jià)高農村地區由于村莊較為分散、規模普遍較小、人口密集度低，導致農村地區單個(gè)村莊污水處理規模有限，對于出水水質(zhì)要求較高的地區通常采用一體化污水處理設備，結合其格珊調節池和出水池等，單個(gè)污水處理站總造價(jià)在150萬(wàn)左右，污水收集管網(wǎng)（不計算住宅內管網(wǎng)改造）約為300萬(wàn)，折合戶(hù)均造價(jià)在1.2萬(wàn)以上，如果建設場(chǎng)地在南方更為分散的農村地區，戶(hù)均造價(jià)更高。2.村鎮農村污水處理設備運營(yíng)維護費用較高很多地方在做農村污水處理PPP項目時(shí)，參照城市污水處理廠(chǎng)的運營(yíng)成本測算村鎮農村污水處理設備的運營(yíng)成本，造成農村污水處理設施運營(yíng)單價(jià)較低，與實(shí)際嚴重不符，而在進(jìn)行污水收集管網(wǎng)的維護費用測算時(shí)，也參照城市污水處理管網(wǎng)，造成農村污水收集管網(wǎng)設施運營(yíng)單價(jià)較高，更是與實(shí)際嚴重不符。這導致很多項目投入運營(yíng)后，成本審計部門(mén)對成本審計時(shí)往往分開(kāi)計算，就低不就高，給PPP投資人帶來(lái)巨大損失。村鎮農村污水處理設備規模較小、較分散，必然造成其運營(yíng)維護成本較高，按照財務(wù)測算推薦的計算方法，普遍應在2.8元/噸以上（日常維護費和大修基金***終按實(shí)結算），農村污水收集管網(wǎng)根據所在地區、設計模式的不同，可按照0.5-1.4萬(wàn)進(jìn)行估算。3.村鎮農村污水處理設備運營(yíng)管理制度需完善在對已建的農村污水處理設施進(jìn)行了調查后，在村鎮農村污水處理設備未成規模建設的縣鎮村，幾乎90%的污水處理設施沒(méi)有正常運行，主要原因在于設計的不合理（沒(méi)有對后期運營(yíng)管理提供便利的條件）、后續運營(yíng)資金的匱乏、沒(méi)有技術(shù)人才、沒(méi)有合理的運營(yíng)管理制度。其中，在設計期間沒(méi)有對村鎮農村污水處理設備進(jìn)行充分完善的考慮，是造成污水設施不能正常運行的主要因素之一，且多數地區的污水設施由廠(chǎng)家提供，沒(méi)有進(jìn)行設計。

石灰石 - 石膏濕法煙氣脫硫工藝是目前電廠(chǎng)中技術(shù)相對***成熟、應用***為廣泛的煙氣脫硫方法，被廣泛應用于1000MW 燃煤發(fā)電機組。隨著(zhù)全球污染問(wèn)題的日益嚴峻，我國不斷地提高了大氣排放標準，伴隨著(zhù)《燃煤電廠(chǎng)超低排放改造計劃》實(shí)施的不斷深入，脫硫系統穩定、高效的運行變得尤為重要，所以脫硫系統后續的發(fā)展方向必將沿著(zhù)精細化、專(zhuān)業(yè)化發(fā)展。吸收塔漿液起泡往往會(huì )伴隨著(zhù)吸收塔溢流，造成吸收塔液位異常、環(huán)境污染及設備腐蝕等問(wèn)題?；诖?，本文簡(jiǎn)要闡述了脫硫系統中吸收塔產(chǎn)生泡沫的原因及影響因素，并提出具有針對性的預防及解決方法。1  泡沫生成原因及影響因素泡沫是氣泡分散在液體中所形成的彼此之間以液膜隔離的多孔膜狀多分散體系。正常情況下泡沫生成非常容易的原因有以下3個(gè)方面。***個(gè)是漿液中含有表面活性劑或者類(lèi)似活性劑的成分，而表面活性劑在工業(yè)中通常被用作起泡劑，因此，當漿液中含有表面活性劑或類(lèi)似活性劑的成分，活性劑處于氣體、液體分界面，通入空氣后，氣泡受到浮力影響，浮出水面后形成氣泡?？刂茪怏w的進(jìn)入不能可減少或消除氣泡的產(chǎn)生，其原因是由于石灰石 - 石膏濕法脫硫工藝的原理。吸收塔中，吸收漿液的主要成分是石灰石，煙氣中的 SO2和漿液中的 CaCO3在氧化空氣的催化下，反應生成二水石膏，其反應如式（1）所示，二氧化硫被脫除，二水石膏經(jīng)脫水裝置后回收。因此受反應機理的影響，吸收塔內要吹入足量的氧化空氣以保證脫硫系統的有效運行，空氣的吹入導致了溶液氣泡，此為第二個(gè)原因。第三個(gè)是機械攪動(dòng)導致的氣泡生成，吸收塔中部分旋轉部件攪動(dòng)漿液以及循環(huán)泵作用下的漿液均較容易產(chǎn)生氣泡。研究表明，泡沫穩定性的影響因素有 ：表面張力、溶液表面黏度、溶液泡沫雙氣 - 液界面結構液膜彈性、氣體通過(guò)雙氣 -液界面結構液膜的擴散、雙氣 - 液界面結構表面電荷的影響、溶液中雜質(zhì)分子結構的影響等。在煙氣脫硫中，上述因素中公認的***主要的有2個(gè)，分別為氣泡表面張力和溶液表面黏度。當表面張力越小，溶液表面黏度越大，泡沫越容易生成。因此增大表面張力和減小表面黏度即可解決泡沫易生成的問(wèn)題。2  吸收塔漿液起泡溢流原因分析在分析吸收塔內漿液起泡溢流之前，首先應明確漿液泡直接導致了漿液溢流，因漿液起泡，工作人員無(wú)法準確獲取漿液的準確位置，造成了吸收塔內出現虛假液位的問(wèn)題。就目前的吸收塔液位獲取方式來(lái)看，差壓變送器測量計算法用的較多，其基本原理公式如式（2）所示。式中，H 為吸收塔內漿液液位；p 為壓力變送器的測量值；ρ 為取樣處漿液密度 ；g 為重力常數。使用此方法測量起泡的漿液液位，測量值和實(shí)際值可相差1~2m。其原因是由于漿液受自身重力的影響，漿液密度自上而下越來(lái)越大，但絕大部分工作人員目前的漿液取樣位置都在漿液底部，而取樣處密度較大，根據公式可知，計算液位勢必會(huì )比實(shí)際液位低，***終造成漿液溢流問(wèn)題的發(fā)生。由于漿液溢流的直接原因是由于漿液起泡，因此分析漿液起泡原因并針對這些原因，制訂有針對性的措施，即可有效地預防及緩解漿液溢流。根據目前的運行情況進(jìn)行分析，得出造成漿液起泡的原因主要有以下幾個(gè)方面。1）石灰石雜質(zhì)偏多。如果石灰石中氧化鎂的含量較高（一般正常使用的石灰石中氧化鎂的含量在1% 左右），而鎂離子的溶解度又高于鈣離子，因此當鎂離子進(jìn)入漿液并溶于漿液中后，就會(huì )提高漿液中溶解鹽的含量，從而導致漿液中新出現的氣泡彈性更好，穩定性更佳，***終導致泡沫量的異常。2）溢流管防虹吸門(mén)設計不符合使用標準，過(guò)小的防虹吸門(mén)不僅在溢流發(fā)生時(shí)無(wú)法有效破壞虹吸問(wèn)題，而且容易阻塞管道，導致維護成本的增加。3）脫硫系統中廢水清理不及時(shí)、不合理，導致了系統中循環(huán)水水質(zhì)不達標，雜質(zhì)較多。因此在條件允許或預算足夠的情況下投入廢水處理系統，廢水經(jīng)處理后達到國家排放標準后，定期外排。4）除霧器出現堵塞故障，不能有效的消除泡沫。吸收塔內除霧器主要被用于煙氣出口位置殘留液體的吸除和一定的消除泡沫的作用，其原理是除霧器的沖洗水能在一定程度上壓制和破壞泡沫，而控制了泡沫層的厚度，溢流現象即得到了很好的避免。因此當除霧器出現堵塞故障時(shí)，缺少了一股壓制和破壞泡沫的力量，泡沫增大增厚，提高了漿液溢流的發(fā)生幾率。5）電除塵器末級除塵器振動(dòng)頻率也是影響漿液起泡的一大重要原因。由于電除塵器末端除塵器主要用來(lái)吸收細灰，細灰易飛揚，因此若電除塵器前后振打頻率一樣的話(huà)，極易造成細灰飛揚，不僅會(huì )導致煙氣排放時(shí)粉塵超標，而且當大 量的粉塵進(jìn)入吸收塔漿液中時(shí)，漿液表面張力變大，造成泡程學(xué)、信息反饋理論等方面應用到其中，以此構建一個(gè)完善的設備全周期的維修防護系統，為化工設備運行的穩定性和安全性提供了基礎性的保障。沫厚度增加，提高溢流發(fā)生的概率。電除塵器前后端除塵器振打頻率應有所差異，調整的標準具體根據生成石膏的品質(zhì)及顏色進(jìn)行調整。6）脫硫系統正常運行時(shí)，由于反應機理，需要鼓入一定量的氧化空氣，但氧化空氣的量突然改變時(shí)極易造成漿液起泡，這種現象多發(fā)生于氧化風(fēng)機突然跳閘時(shí)，跳閘后氧化風(fēng)量驟減，打破了吸收塔內原有的氣 - 液平衡，并由此造成漿液起泡，***終出現溢流問(wèn)題。7）燃煤鍋爐中煤粉燃燒不充分時(shí)，就會(huì )有部分碳粉隨著(zhù)煙氣進(jìn)入吸收塔內，當進(jìn)入吸收塔內的煙氣中碳粉含量大于7%時(shí)，吸收塔內發(fā)生起泡溢流問(wèn)題的頻率就會(huì )大幅提高。3  漿液起泡溢流的危害1）當吸收塔內出現起泡問(wèn)題時(shí)，隨著(zhù)氣泡越來(lái)越多，導致形成泡沫層并越來(lái)越厚，勢必會(huì )壓縮吸收塔內漿液反應區的空間，增加了漿液脫硫的負荷，脫硫效率明顯降低。單位體積內的漿液若長(cháng)時(shí)間超負荷工作，勢必會(huì )增加漿液中亞硫酸鹽的濃度，而亞硫酸鹽濃度的提高又會(huì )增加泡沫厚度，導致脫硫系統陷入死循環(huán)中。2）當吸收塔內泡沫過(guò)多造成溢流問(wèn)題時(shí)，吸收塔前后連接設備及管道均會(huì )受到腐蝕，當設備、管道長(cháng)時(shí)間存在于腐蝕的環(huán)境中時(shí)，輕則磨穿管道，造成漏煙問(wèn)題，重則造成前后設備的損壞，導致脫硫系統無(wú)法正常運轉，***終造成停工停產(chǎn)。如溢流后會(huì )導致 GGH 無(wú)法正常對煙氣進(jìn)行換熱處理，溢流嚴重時(shí)會(huì )堵塞 GGH，增加升壓風(fēng)機和引風(fēng)機的工作負荷，***終會(huì )導致?tīng)t膛無(wú)法維持負壓。3）起泡溢流會(huì )使石膏排出泵工作時(shí)排出大量氣泡，導致泵工作電流的不穩定，***終會(huì )造成該泵的損壞。4  預防和緩解漿液起泡的措施1）完善溢流管防虹吸門(mén)的設計，增大虹吸管道的直徑，并增加沖洗管的設計。2）選擇停機維護時(shí)，更改排煙管道的傾斜度***一定程度，溢流發(fā)生時(shí)漿液可依靠自身重力流回***吸收內為宜。3）煙道內加裝沖洗水管道，***大限度地保護設備不受漿液的腐蝕。4）吸收塔內用于補水的水質(zhì)應嚴格把控，循環(huán)水應加強過(guò)濾 ；石灰石料中的 MgO 和 SiO2含量應嚴格把控，超標的石灰石料堅決不使用。5）盡可能使吸收塔內所有補充用水都經(jīng)過(guò)除霧器進(jìn)入塔內 ；定期分析除霧器沖洗水壓。6）條件允許的情況下，廢水系統應及時(shí)外排廢水。7）及時(shí)、準確地調整燃燒環(huán)境，定時(shí)清理磨煤機分離器，減少顆粒超大的煤粉進(jìn)入燃燒室的概率。8）氧化風(fēng)機的運行狀況應視吸收塔內反應情況而定，切不可長(cháng)時(shí)間鼓入過(guò)量的氧化空氣，結合***終石膏的成色確定氧化空氣的需求量，從而制訂合理的氧化風(fēng)機啟停時(shí)間。9）吸收塔內各處漿液密度不同，為了使差壓變送器測量法計算得到的數據更加接近真實(shí)值，取樣處應從上***下多選幾處。10）若經(jīng)過(guò)上述措施后漿液仍然起泡嚴重，***好的解決辦法是更換部分漿液。5  結語(yǔ)研究表明，在石灰石 - 石膏濕法煙氣脫硫工藝中吸收塔漿液起泡溢流不僅僅是由一個(gè)原因引起的，往往由多方面的因素造成的。當吸收塔內出現起泡溢流問(wèn)題時(shí)，應及時(shí)、準確地分析出造成起泡溢流的原因，根據原因有針對性地制訂應對措施，及時(shí)制止漿液溢流的持續發(fā)生，***大限度地保護連接管道及設備。

　　河南脫硫除塵設備利用一定濃度的氨水作為脫硫劑，生成的硫酸氨漿液，輸送到化肥廠(chǎng)處理系統。脫硫過(guò)程中使用的氨水需要量，由預設PH控制閥來(lái)自動(dòng)調節，并由流量計進(jìn)行測定。硫酸氨結晶體在脫硫除塵器中被飽和的硫酸氨漿液結晶出來(lái)，生成35%重量比左右的懸浮粒子。這些漿液被子泵送到處理場(chǎng)，經(jīng)過(guò)初級和二級脫水，然后，再送到化肥廠(chǎng)進(jìn)行進(jìn)一步脫水、干燥、冷凝和存儲，通過(guò)鍋爐除塵設備對煙氣脫硫的同時(shí)，鍋爐除塵器還生成了可觀(guān)的副產(chǎn)品，達到一定的經(jīng)濟效益?！　∶摿虺龎m設備具有結構簡(jiǎn)單、工藝流程先進(jìn)、操作方便、安全投運率高、技術(shù)成熟等特點(diǎn)。脫硫除塵設備所帶來(lái)的經(jīng)濟效益及整體社會(huì )綜合效益都非常巨大。河南脫硫除塵設備腐蝕的原因十分復雜，它與多種因素有關(guān)。如：溶液的溫度、pH值、煤種燃燒狀態(tài)、氯離子濃度等。燃煤燃燒過(guò)程中除生成SO2以外，還生成少量的SO3，而SO3可與煙氣中的水分(4%～12%)生成硫酸霧。當溫度較低時(shí)，硫酸霧凝結成硫酸除著(zhù)在設備的內壁上，或溶解于洗滌液中，這就是濕法吸收塔及有關(guān)設備腐蝕相當嚴重的主要原因?！　τ诟g問(wèn)題，則主要以改善設備的材料來(lái)考慮。目前，對超低排放脫硫除塵設備各部位合理的選擇防腐材料及在設備內外涂防腐材料是解決腐蝕問(wèn)題的主要方法。如：經(jīng)受高溫、腐蝕、磨損較快的部位，可采用麻石、陶瓷或改性高硅鑄鐵;經(jīng)受中低溫和腐蝕、磨損不嚴重的部位，可采用防腐防磨涂料作表面處理。河南脫硫除塵設備的常見(jiàn)防腐措施是：在煙氣再熱器、吸收塔入口煙道、吸收塔煙氣進(jìn)口段，均采用耐熱玻璃鱗片樹(shù)脂涂層，在吸收塔噴淋區采用不銹鋼或碳鋼橡膠襯里。文章內容來(lái)源于脫硫除塵設備：http://m.zhibaobei.com.cn/

碳源投加量的計算到底是以COD計還是以BOD計？污托邦社區的小伙伴們也常常有爭論，其實(shí)碳源投加主要是為了脫氮和除磷，理論上CNP比中的C其實(shí)是BOD，但是實(shí)際中往往不適用，所以，碳源投加量計算理論計算用BOD，實(shí)際用COD，本文將具體解析一下！滯后性我們一般使用的是BOD5和CODcr，也就是5日生物需氧量和重鉻酸鹽指數，時(shí)間上相差很大，BOD5通常需要5~7天，而CODcr只需要2小時(shí)左右，如果是快速消解法，時(shí)間可以控制在30min內，所以對比來(lái)說(shuō)BOD有很大的滯后性。但是碳源的BOD當量和COD當量都是定值，跟滯后性沒(méi)有什么關(guān)系呀？這一點(diǎn)下一段將做出解釋?zhuān)∮嬎憬Y果的選擇同一個(gè)碳源的BOD當量和COD當量會(huì )相差比較大，BOD當量小于COD當量，例如甲醇的BOD當量是0.77g/g，而COD當量是1.5g/g，如果我們用不同的當量來(lái)計算的話(huà)，COD當量計算出的投加量結果會(huì )小于BOD當量計算的，在實(shí)際運行中，碳源投加過(guò)量不僅成本增加，也可能會(huì )導致系統的異常，所以，在投加量的計算中，我們應該選用數值小的那一個(gè)，再通過(guò)運行數據來(lái)調整確定投加量！根據進(jìn)水數據來(lái)計算碳源投加量中還要考慮一個(gè)值，就是進(jìn)水的BOD（COD），因為碳源計算中需要減去進(jìn)水的BOD（COD），以BOD當量計算減去進(jìn)水的BOD，以COD當量計算減去進(jìn)水COD，在進(jìn)水指標有變化時(shí)，因為BOD測量的滯后性，會(huì )導致以BOD計的投加量無(wú)法計算，所以，采用COD才適合實(shí)際運行的情況！碳源投加量的計算思路對于碳源投加的計算，我一直強調其實(shí)就是單位的換算，尤其是碳源的COD當量的單位一定要在公式里統一，這一步，很多小伙伴會(huì )算出錯。我把換算過(guò)程寫(xiě)下來(lái)，記住這個(gè)比例以后就不會(huì )出錯了：1PPM=1mg/L=1g/m^3=0.001kg/m^3平常碳源投加公式都不詳細且不統一，本文給大家統一一下： 1、除碳工藝：X=進(jìn)水量*（20*N差值1-C差值）/碳源COD當量 其中: X——除碳工藝碳源投加量N差值1——進(jìn)水氨氮（或TKN）-排放要求的氨氮C差值——進(jìn)水COD-出水COD 2、脫氮工藝：Y=進(jìn)水量*（5*N差值2-C差值）/碳源COD當量 其中: Y——脫氮工藝碳源投加量N差值2——進(jìn)水TN-排放要求的TNC差值——進(jìn)水COD-出水COD3、除磷工藝：Z=進(jìn)水量*（15*TP差值-C差值）/碳源COD當量 其中: Z——除磷工藝碳源投加量TP差值——進(jìn)水TP-排放要求的TPC差值——進(jìn)水COD-出水COD 脫氮除磷工藝：W=進(jìn)水量*（5*N差值2+15*TP差值-C差值）/碳源COD當量 其中: W——脫氮除磷工藝碳源投加量N差值2——進(jìn)水TN-排放要求的TNTP差值——進(jìn)水TP-排放要求的TPC差值——進(jìn)水COD-出水COD